Cine a colectat radioul carlson 2. Despre o invenție uitată

Receptor KARLSON HF

Circuitul receptorului este un superheteroden cu dublă frecvență cu un prim oscilator local cuarț. Utilizarea microcircuitelor interne din seria 174 este fundamentată fundamental datorită disponibilității achiziției lor. Intervalele de frecvențe suprapuse: 80 , 40 , 20 , 15 și 10 metri. Ocupație: difuzor tare SSB și CW posturi de radio. sensibilitate: 0,3 μV. Sursa de alimentare: 8-9V dc atunci când este consumat în modul silențios 26mA, ceea ce face posibilă alimentarea receptorului de la o baterie de tip „Krona” (6F22).

Caracteristicile schemei sunt:

selector de intrare reglabil
atenuator de intrare,
comutare de rază simplă
utilizarea unui set de rezonatori de cuarț de la UW3DI,
sistem AGC inverter cu două niveluri, de mare viteză,
filtru de bandă nu reglabil al primului IF,
utilizarea EMF ca filtru al selecției principale,
generator de referință cu element de reglare a frecvenței,
contor LED S,
dACĂ obține controlul
ajustarea intensității bassului
lucru constant al cascadelor,
repetabilitate ridicată a proiectului.

Bucla de intrare reglabilă pe intervale acționează ca primul dispozitiv de selecție cu rezonanță acută. Acest lucru a permis, cu o marjă de câștig adecvată, să renunțe la primul IF, care este reglabil în intervalul filtrului cu trei bucle, eliminând astfel setările voluminoase, cu mai multe secțiuni de KPI. Circuitul de intrare selectiv al receptorului permite funcționarea cu un alimentator de antenă coaxial.

Pentru a reduce nivelul de zgomot, cipul K174PS1 este alimentat cu o tensiune de cel mult 8 V. Sarcina sa de circuitul C7 L3 este asimetrică, deoarece suficientă simetrie disponibilă a circuitului de intrare și a oscilatorului local de cuarț. Frecvente de ajustare a primului IF: 6,0 ... .6,5 MHz.

Atenuatorul funcționează pe principiul controlului magnetic al fluxului în miez. Dacă în loc de R1 instalăm un rezistor variabil cu o rezistență de 1 kOhm, atunci un atenuator neted va oferi o atenuare maximă cu un scurtcircuit de cel puțin 40 dB.

Al doilea convertor de frecvență cu GPA și invertor separate 500kHz, asamblat pe un cip K174XA2. Cu o tensiune de alimentare de 8V, se obține un minim de zgomot și abruptul ridicat al caracteristicii de control a AGC. Frecvența invertorului de 500 kHz vă permite să realizați pe deplin amplificarea microcircuitului, care este în exces în circuitul de conversie cu frecvență dublă.

Sistemul AGC inverter este la două niveluri. O diodă detector AGD VD6 (germaniu) este suficientă pentru a asigura controlul de mare viteză al câștigului în cascadă. Aceasta a devenit o posibilă excepție de la versiunile clasice ale circuitului tuturor rezistențelor de sarcină ale detectorului, cu excepția intrării microcircuitului (conform pinului 9). La rândul său, acest lucru a făcut posibilă reducerea capacității condensatorului C31, care determină timpul de recuperare a câștigului și îmbunătățirea suplimentară a caracteristicilor dinamice ale AGC în viteza de răspuns. Lanțul de diode conectate în serie VD7, VD8 formează constanta timpului de eliberare AGC prin medierea tensiunii în condensatorul C31 pentru timpul de recuperare întotdeauna egal 0,7s, care asigură eliminarea efectului „pierderii” semnalului din funcționarea emițătorilor locali puternici. Rezistorul R11 generează o tensiune de părtinire pe detectorul VD6, oferind o întârziere în răspunsul AGC la nivelul semnalului de intrare S \u003d 3. La atingerea nivelului de semnal de intrare S \u003d 9 și mai sus, etapa de reglare începe cu câștigarea celui de-al doilea nivel. Printr-un lanț de diode VD2, VD3 (siliciu și germaniu) conectate în serie, este prevăzut pragul de tensiune pentru începutul controlului de câștig al cascadei RF a convertizorului de frecvență al microcircuitului K174XA2. În același timp, recepția confortabilă de către nivelul sonor al DX și al operatorilor locali este aceeași. Alimentarea forțată, paralelă, independentă a tensiunii de control de la regulatorul de câștig RF, prin dioda de izolare VD5, modifică câștigul IF la nivelul operațional și, ca urmare, reduce zgomotul fără a bloca indicația contorului S.

GPA se face conform schemei clasice. Se suprapun frecvența 5.5 .... 6.0 MHz efectuat de un condensator variabil cu un dielectric de aer. Pentru a asigura stabilitatea temperaturii, este obligatorie utilizarea condensatoarelor de tip C13, C16, C17 CSR. Fără măsuri speciale, folosind o bobină de contur pe un cadru de polistiren și înfășurare cu un fir PEV, s-a obținut stabilitatea, caracterizată ca o plecare a frecvenței de generare în 1 oră la 120 Hz.

Filtrul cu sunet redus format din C36, C37, C38 și DR1 la intrarea generatorului de frecvență joasă creează o reducere a frecvențelor de sunet 3 kHz.

Amplificatorul cu frecvență joasă de pe cipul K174UN4 oferă o amplificare de înaltă calitate pentru funcționarea căștilor sau a unui difuzor mic cu o putere de până la 1 watt. Elementele de corecție private formează spectrul frecvenței vorbirii.

Detalii si design.

Transformatoarele RF T1, T2 sunt înfășurate în trei și, respectiv, în două fire PEV 0.1 pe inele de ferită de orice marcă cu un diametru de 4-10 mm. Numărul de rotații este de 10. Înfășurările în serie sunt conectate „începând să se termine”.

Se utilizează bobine L7, L10, gata fabricate de la receptorul de mână ПЧ-465. Acestea sunt înfășurate pe rame secționale, așezate în cupe de ferită și închise în ecrane metalice. Numărul de rotații ale bobinelor cu buclă a fost deja implementat la o frecvență de 465 kHz. Rămâne doar să înfășurați bobinele de cuplare L8, L11 cu un fir PEL sau PELSHO de 15 rotiri fiecare și să reconstruiți circuitul de miez la o frecvență de 500 kHz.

Bobinele L3, L4, L5 cu bandă de trecere au 18 rotații fiecare, iar L6 - 4 viraje înfășurate cu sârmă PELSHO 0.1 și plasate în cupe mici de carbonil de tip SB

Bobinele selectorului de intrare sunt înfășurate pe cadre cu diametrul de 6-8 mm, sârmă littsendrat cu înfășurări: L1 - 8 rotiri, L2 - 10 viraje, L3 - 30 de viraje (în vrac) cu un robinet de la 10 rotiri de jos. Bobina GPA L13 are 30 de rotații înfășurate pe un cadru cu un diametru de 6-8 mm, se întoarce cu un fir de cusut 0,35 și plasat pe ecran.

Condensator variabil C1 de dimensiuni mici dintr-un receptor de buzunar cu dielectric solid. Un condensator de dimensiuni mici C12, cu rulmenți de rotație și un vernier mecanic de orice design este de dorit, cu o decelerație de cel mult 10 kHz pe revoluția butonului de reglare.

Unul dintre înfășurările transformatorului de frecvență joasă de la un receptor de mână este utilizat ca inductor Dr1 al filtrului cu trecere mică. Cipul K174UN4 este echipat cu un mic calorifer de răcire.

Diodele KD522 pot fi înlocuite cu orice puls de siliciu, iar D9 cu orice germaniu de înaltă frecvență. În loc de VD13, se poate folosi orice diodă redresoare.

Comutator cu dimensiuni mici de tip biscuit. Lungimea firelor de conectare la rezonatorii de cuart ar trebui să fie cât mai scurtă posibil.

În timpul instalării, întrerupătorul atenuator trebuie să fie situat lângă T1.

ajustare.

Frecvența setărilor circuitului:

L3, C7 - 6,25 MHz L4, C8 - 6,0 MHz L5, C9 - 6,5 MHz L7, C28 - 500kHz L10, C35 - 5 00kGts

Procedura de reglare a radioului este următoarea:

conectați contorul de frecvență sau receptorul de control la C22 și reglați frecvența de bază L13 în intervalul 5,5 ... 6,0 MHz prin reglarea miezului L13. Dacă este necesar, pentru a „întinde” capacitanța, instalați un condensator cu capacitate constantă de tip CT, gri, în serie cu condensatorul variabil al setărilor receptorului.
conectați voltmetrul RF la L11 și rotiți miezul circuitului L10 C35 pentru a obține citirea maximă a acestuia;
conectați GSS la L6 și furnizați un semnal RF nemodulant cu o frecvență de 500 kHz,
controlul variabil al câștigului RF, setați nucleul circuitului L7 C28 la strălucirea maximă a LED-ului S-meter și sunetul bătăilor din difuzor;
conectați GSS la priza de antenă a receptorului, aplicați un semnal RF nemodulant cu frecvențele filtrului de bandă al primului IF în funcție de cele trei frecvențe ale setărilor circuitelor sale. Reglați-le la strălucirea maximă a contorului S și volumul tonului de ritm;
fără a deconecta GSS de la antenă, în primul rând,porniți intervalul de recepție de 80 de metri și dați un semnal de testare cu o frecvență la mijlocul acestui interval. Rotirea butonului condensator SELgăsiți rezonanța nivelului maxim de recepție. Pe cadranul tincturii selectorului de intrare, marcați viziera din plexiglas sub forma unei zone de recepție a frecvenței din acest interval. Dacă este necesar, prin reglarea miezului serpentinului de contur, zona de rezonanță poate fi deplasată într-un loc convenabil pentru citirea membrului;
secțiunile rămase ale intervalelor 40m, 20m, 15m, 10a și 10b sunt marcate pe membrul, miezurile fiind reglate de bobinele corespunzătoare din aceeași secvență.

Este foarte convenabil să existe trei șiruri de semicercuri cu zone de reglare: pe primul, mai aproape de axa condensatorului, riscurile sunt de 80 și 40 de metri, pe al doilea risc (mediu), de 20 și 15 metri, iar pe al treilea, cu o rază mare, intervalul de frecvență al selectorului în 10 metri interval.

Câștigul excesiv al traseului IF de 500 kHz poate fi compensat prin rezistența de șoc R9 sau exclus din circuit.

test Receptorul a fost efectuat după cum urmează.

1. În camera de pe masă au fost instalate: transceiver TS-870, radiouri DE1103 și Karlson. Un fir de antenă lung de 1 metru a fost conectat alternativ la fiecare dintre aceste dispozitive atunci când a primit aceeași stație radio amator.

Nivelul comparativ de recepție a semnalului este următorul:

- TS-870 - 8 puncte - Karlson- 7 puncte - DEGEN 1103 - la nivelul zgomotului intern.

2. Pe masa conectată la aceeași antenă exterioară: TS-870 și Karlson. Puterea semnalului stației de control primite și confortul AGC Karlson nu este inferior aparatului din fabrică și cu un câștig clar în sunetul analog, soft.

3. Au fost observate lucrări în aerul unui vecin pe transceiver IC-718 și PA pe GU-74, situat la 500 de metri de recepție. În acest caz, „AGU” de pe AGC Karlson nu se observă, iar prezența unei stații locale puternice nu se resimte în afara detonării mai mari de 6 kHz.

4. Odată cu antena oprită, maxima maximă și amplificarea IF, nivelul zgomotului intern al receptorului Karlson atunci când lucrați la un difuzor 0,5 W 8 Ohm, nu atrage atenția.

Aș fi recunoscător să vă transmit feedbackul către: [email protected]

10.16.2008 Adăugarea la articolul „KARLSON HF-receiver”

Mai jos sunt ilustrațiile plăcii de circuit:

vedere generală;
tip de piese;
vedere conductoare din partea părții;
vedere a conductorilor din lateralul foliei.

Fișierul de programe pentru modernizare este disponibil pe
Fișier PCB KARLSON _pcb.zip

Înlocuirea posibilă a cipurilor cu analogi:

K174PS1 pe SO42P;
K174XA2 pe TCA440, A244D;
K561LA7 pe K176LA7, CD4011;
K174UN4 - nu există analogi, dar orice amplificator de frecvență joasă integrat de 9 volți, de exemplu LM386N cu circuitul de comutare corespunzător, este potrivit.

Boris Popov (UN7CI)
Petropavlovsk, Kazahstan.

Cum se aplică microasamblarea 2TS613B într-un receptor cu conversie directă.

Inima receptorului de conversie direct este, după cum știți, un mixer. Oamenii soldați colectează receptoare PP pe diode contra-paralele, pe micro7circuite TA7358, K174XA2, K174PS1 și altele. În proiectele străine, foarte des în receptoarele cu conversie directă, se folosește un mixer dublu echilibrat NE602 / 612 (SA602 / 612).

Multe dintre aceste modele au fost repetate cu succes de mine - proiectele mele de receptor

Impulsul pentru crearea receptorului de conversie direct descris în acest articol a fost placa de bază care mi-a atras privirea de la un computer vechi. Printre alte componente radio de pe această placă s-au numărat două micro-ansambluri de siliciu de tip 2TS613B.

Micro-ansamblul 2TS613B conține patru tranzistoare de înaltă frecvență care comutează siliciu cu o structură n-p-n.

Acest microasamblu la un moment dat a fost destinat utilizării pe dispozitive și computere cu impulsuri și comutare.

Frecvența de întrerupere a tranzistoarelor microasamblului este de 200 MHz, tensiunea maximă a colectorului-emițător este de 50V. Conform informațiilor din rețea (testate) în microasamblul 2TS613B, se folosesc tranzistori tranzistori de tip 2T625AM-2 (BM-2).

Pinuta de microasamblu este prezentată mai jos:

A existat o idee tentantă de a asambla un receptor de conversie direct bazat pe tranzistoarele acestui microasamblu.

Trebuie să spun imediat că nu aveam nicio încredere dacă aș putea da vreun sens ... Îndoielile mele s-au bazat pe faptul că nu am întâlnit niciodată circuite folosind microasambluri 2TS613B în receptoare radio, de asemenea nu era clar modul în care se vor comporta tranzistoarele cu comutare medie cascade liniare. Ce a venit din toate acestea, descris în continuare ...

Se poate încerca să pornească două dintre cele patru tranzistoare ale microasamblului ca diode și să asambleze un receptor de conversie directă folosind un mixer pe diode anti-paralele. Dar deja am făcut un receptor cu un astfel de mixer, așa că nu am vrut să-l repet cumva.

Prin urmare, s-a decis fabricarea unui receptor de conversie direct cu un mixer activ pe o etapă diferențială.

O schemă a unui astfel de mixer mi-a dat odată o resursă străină dedicată radiourilor de amatori.

Schema circuitului final al receptorului PP pe micro-ansamblul 2TS613B:

Aici, semnalul de intrare de la antenă este alimentat la circuitul de intrare L1C1C2, reglat la mijlocul intervalului selectat. Am ales trupa de 7 MHz, deși receptorul poate fi făcut pentru orice bandă radio amator. Pentru a face acest lucru, este suficient să recalculăm datele circuitului de intrare și al circuitului oscilator local.

Dar, continuăm descrierea receptorului ...

Din circuitul de intrare, semnalele stațiilor radio prin bobina de comunicație L2 sunt alimentate la una dintre intrările mixerului (pinul 5). Așa cum am menționat deja, mixerul receptor este asamblat pe un stadiu diferențial pentru care sunt utilizate trei dintre cele patru tranzistoare ale microasamblului 2TC613B.

Decalarea inițială la bazele tranzistoarelor difasadei este setată de divizorul R1R2. A doua intrare a mixerului (pinul 1) este condusă la o frecvență ridicată de condensatorul C3.

Semnalul oscilatorului local este alimentat prin condensatorul C8 la pinul 8 al micro-ansamblului 2TS613B.

Nivelul local al tensiunii oscilatorului la acest terminal este mic și se ridică la 40 ... 60mV ef. O încercare de a trimite un semnal de la oscilatorul local la un nivel de 0,5 V ef a transformat mixerul într-un detector de amplitudine, care a început să primească datorită detectării directe a aproape tuturor stațiilor de emisie cu unde scurte.

Semnalul de frecvență sonoră obținut ca urmare a conversiei este alocat pe rezistența R4 și alimentat prin filtrul de trecere mică L5C7C9. Semnalul filtrat intră în stadiul de preamplificare de joasă frecvență pe tranzistorul VT1 tip 2N3904. Această cascadă funcționează cu un curent de colector de aproximativ 0,5 mA. Semnalul amplificat prin controlul de volum R14 intră în faza finală de amplificare, care este asamblat pe cipul TDA2003, inclus într-un circuit tipic.

Lanțul R15C25 este proiectat pentru a elimina posibila autoexcitare a amplificatorului. În cazul meu, nu a fost necesară instalarea acestui lanț. Aveam nevoie de o ieșire VLF atât de puternică pentru a oferi recepție puternică a difuzoarelor. În cazul în care nu este necesară mai multă putere, terminalul VLF poate fi efectuat pe LM386.

Câteva cuvinte despre oscilatorul local ..

În acest receptor, oscilatorul local funcționează cu o frecvență a semnalului, ceea ce reduce imunitatea la zgomot a receptorului. La urma urmei, semnalul local al oscilatorului poate merge direct la circuitul de intrare al receptorului și practic blochează funcționarea acestuia.

Strict vorbind, în astfel de cazuri, oscilatorul local trebuie protejat complet ...

Deci, oscilatorul local este asamblat pe un tranzistor VT2 tip 2N3906. Bobina oscilatorului local (precum și bobina cu bucla de intrare) este plasată pe ecran. Pentru a asigura stabilitatea frecvenței, a fost utilizat un KPI cu un dielectric de aer, în plus, oscilatorul local este alimentat cu +6 V de la stabilizatorul integral 78L06. Rezistorul R13 este utilizat pentru a selecta nivelul de tensiune al oscilatorului local furnizat mixerului. Inițial, valoarea acestui rezistor a fost de 680 ohmi. În acest caz, oscilatorul local a generat o tensiune de înaltă frecvență cu o amplitudine de aproximativ 3 V. Acesta este un nivel foarte mare, astfel încât semnalul oscilatorului local a fost chiar îndreptat către circuitul de intrare, care era clar vizibil pe osciloscop.

Dat fiind faptul că tensiunea de 40..60 mV a fost suficientă pentru ca mixerul să funcționeze, am crescut rezistența R13 chiar până la 10 kOhm. Chiar și în acest caz, oscilatorul local a generat o tensiune cu o amplitudine de aproximativ 0,5 V. Dar nu au fost mai multe pickup-uri la circuitele de intrare.

Selecția finală a nivelului de tensiune a oscilatorului local la intrarea mixerului este făcută de condensatorul C8.

Inductoarele sunt înfășurate pe cadre standardizate în patru secțiuni echipate cu miezuri de tuns cu ferită. Numărul de rotații este indicat pe diagramă. Valorile aproximative ale inductanței bobinelor de pe ecran sunt de asemenea indicate acolo.

Modurile de funcționare ale tranzistoarelor mixerului și ale ULF DC sunt indicate în diagramă.

Aspectul receptorului asamblat, locația principalelor noduri este indicată:

Vedere generală a receptorului:

Setarea receptorului începe cu un test al performanței amplificatorului de bas. Amplificatorul de bas este asamblat conform schemelor standard, prin urmare, funcționează imediat cu piese bune.

Apoi, verificați funcționarea oscilatorului local. Instalarea gamei de reglare selectată este realizată de condensatoarele C10C12. Apoi, setați nivelul de tensiune al oscilatorului local la intrarea mixerului (pinul 8) la 40..60 mV selectând rezistența R13 și condensatorul C8.

Verificați modurile de funcționare ale tranzistoarelor mixerului. În cele din urmă, circuitul de intrare este reglat în funcție de volumul maxim al semnalelor primite.

Copia mea a receptorului a început să primească cele mai zgomotoase stații de pe banda de 7 MHz când o bucată de sârmă lungă de 50 cm a fost conectată la intrarea antenei. Acest lucru nu este surprinzător, deoarece mixerul activ utilizat are o anumită amplificare, care, combinată cu un VLF sensibil, a furnizat o sensibilitate ridicată a receptorului. Există, de asemenea, un mic dezavantaj - ocazional pe raza de 40m, funcționarea stațiilor de emisie AM din gama 41m este audibilă în liniște. Acest lucru se datorează în primul rând filtrului simplificat de intrare cu un singur circuit. Pe benzile de 160 și 80 m acest efect nu va fi, din cauza lipsei frecvenței de posturi de emisie puternice în apropiere.

Se poate pune întrebarea, de unde să obțineți și cum să înlocuiți micro-ansamblul 2TS613B?

Răspuns: puteți pune în siguranță tranzistoare precum 2N3904, BC547, KT315 etc. în loc de microasamblări.

Un scurt videoclip despre funcționarea acestui receptor în banda de 7 MHz:

Receptorul este un superheteroden cu dublă frecvență cu IF fix. Această decizie a fost luată din cauza problemelor de fabricare a filtrelor de cuarț de înaltă calitate într-o singură conversie și a distribuției de frecvență a amplificării în timpul conversiei duble, pentru a obține un câștig stabil în general.

Utilizarea SIF TV ca pre-filtru cu o lățime de bandă de 300 kHz protejează intrarea K174XA2 de interferențele puternice în afara benzii și simplifică și selecția rezonanților de cuarț pentru primul IF și XO cu o separare de 500 kHz. Analog de import al filtrului FP1P8-62.0 (punct galben pe carcasă) - SFT5.5MA.

Valoarea IF, în funcție de filtrul utilizat, poate fi de 6,5 MHz cu o ajustare corespunzătoare a frecvențelor GPA și rezonanților de cuarț.

Cipul K174XA2, pe lângă câștigul ridicat la o frecvență de 500 kHz, are cascade încorporate cu AGC eficient.

URF de înaltă dinamică și comutabilitate este solicitat pentru intervalele de înaltă frecvență.

Utilizarea unui mixer dublu echilibrat asigură un nivel ridicat de suprimare a interferențelor de intermodulare.

Suprimarea purtătorului de interferență se realizează prin pornirea unei rezonanțe seriale a unui rezonator de cuarț și reglabilă în banda de trecere EMF în paralel cu circuitul oscilator folosind un condensator alternativ în stare solidă dintr-un receptor de buzunar, secțiunile cărora sunt paralizate.

Odată cu includerea secvențială a mai multor rezonanți, banda de crestătură scade. Deci, cu un rezonator (la nivelul 6/50 dB) - 400/1000 Hz, cu două - 200/450 Hz și cu trei - 70/200 Hz.

dioda p-i-n deconectează nodul NOTCH.

Un scurt comentariu despre funcționarea în circuitul supresorului de impulsuri (NB).

Toate transceiver-urile moderne au un NB încorporat, dar sunt utilizate de unitățile operatorilor și, în principal, atunci când există interferențe din aprinderea unei mașini, deoarece NB reacționează clar doar la ele (singure), reacționează la descărcările de trăsnet (manevrate) mediocre.

Cel mai important, atunci când primiți o stație puternică în apropierea frecvenței (în afara benzii de acces a filtrului), semnalul util este denaturat, deoarece în spectrul vocii semnalului SSB există impulsuri scurte care, sub forma unei taste a căii de recepție, „rup” semnalul util.

O întârziere de timp pentru funcționare mult după sfârșitul pulsului de interferență este introdusă în circuitul receptor KARLSON-II bazat pe un singur vibrator asamblat pe logica K561LA7.

Astfel, interferența care durează de la 1 μs la 2 ms se încadrează în intervalul lansării cu o singură lovitură cu elemente de întârziere de 2 ms.

Când verificați funcționalitatea acestui nod de circuit, receptorul nu a reacționat deloc la impulsurile unei brichete electrice cu gaz, în apropierea antenei și în deplasare. Impulsurile uzate de la întrerupătoarele de lumină sunt, de asemenea, suprimate cu succes. Cred că s-au terminat descărcările de trăsnet.

Trebuie menționat faptul că citirea contorului S în receptor nu este blocată de butonul de câștig IF. Acest lucru este realizat special pentru a seta câștigul dorit și pentru a citi citirea S-meter, și nu ca în dispozitivele importate.

Adică „așa cum aud - așa văd”.

Setările de frecvență ale contururilor din diagrama sunt evidențiate cu roșu.

Un filtru pasiv activ, asamblat pe amplificatoare operaționale cu zgomot redus, taie frecvențe peste 2,4 kHz, suprimând astfel zgomotul obositor „alb” și ajustează răspunsul de frecvență al EMF la caracteristicile unei recepții confortabile de aer.

Optimizarea mediului difuzor

Nu există niciun articol despre această persoană pe Wikipedia. Alte publicații dedicate special personalității lui John Carlson sunt schițate.

A fost greu să găsim chiar și o fotografie decentă postată aici - cea mai bună care a fost găsită, în ciuda faptului că a fost împrumutată de la o afacere solidă americană săptămânal. Dar timpul, deși trecut, nu este deloc atât de vechi. Cu toate acestea, problema este mai amuzantă când scopul căutării nu este inventatorul, ci subiectul său, menționat fie ca K-coupler, fie pur și simplu cu numele inventatorului, trebuie doar să vă amintiți că este scris Karlson, ca și cum ar fi suedez.

Studiind istoria electroacusticii, este ușor de observat că marea majoritate a inovațiilor propuse vizează atingerea a două obiective: îmbunătățirea reproducerii la frecvențe joase și controlul directivității - la toate celelalte frecvențe, în principal la cele mai înalte, unde fenomenul de directivitate este cel mai evident.

John Carlson, în ciuda unui număr considerabil de brevete emise în numele său, invenția a făcut un lucru și în diferite forme a îndreptat-o \u200b\u200bpentru atingerea ambelor obiective menționate mai sus. Una dintre opțiunile de întruchipare dă speranță pentru un beneficiu practic în industria noastră, dar, din motive de completare, nu voi păstra tăcerea cu privire la a doua.

Este curios că zona în care John Carlson a visat să facă omenirea fericită cu roadele muncii sale intelectuale nu a fost singură și au fost situate în mod particular în timp. Primul lucru la care Carlson a început să lucreze la începutul anilor '50 a fost problema reducerii zgomotului motoarelor cu jet. Acesta este acum, așa cum se aplică aviației civile, problema a fost rezolvată, putem spune, în sfârșit, doar cei (chiar majoritatea) care nu au urmărit niciodată decolarea banalului Tu-104 nu vor fi de acord cu mine. Acum, cu un asemenea sunet, doar bombardierii decolează, pentru că războiul este un lucru inconfortabil ...

Ceea ce s-a întâmplat atunci cu Carlson, el a decis imediat să se întoarcă pe pământ, se pare că cerul său nu l-a numit la fel de mult cu numele mai cunoscut. Carlson a fost nedumerit prin optimizarea condițiilor de lucru ale difuzorului, pentru care, la momentul când era nedumerit, existau două soluții. Primul este unul, adică un difuzor cu radiații directe (ca tot ceea ce folosim astăzi). Al doilea este un strigăt ale cărui poziții erau atunci foarte puternice. Eroul publicației anterioare a acestei serii, Edgar Vilchur, s-a concentrat pe optimizarea însușirii capului difuzorului însuși și din nou - pentru a rezolva cele două sarcini eterne deja menționate ale electroacusticii. Carlson își întoarse ochii spre periferia procesului.

Într-unul din articolele sale care explică esența problemei, el merge la ceea ce oferă în final, în mod constant. Iată difuzorul așa cum este, radiația directă. Rezistența acustică a mediului de radiație este foarte scăzută pentru el, difuzorul funcționează ca fiind inactiv, aproape fără să întâlnească nicio opoziție, de unde și eficiența scăzută. Aceasta este la orice frecvență, iar la frecvențe ridicate, pe lângă aceasta, încep probleme cu direcționalitatea.

Să încercăm (îi spune lui Carlson cititorului) să crească rezistența pentru care difuzorul funcționează. De exemplu, atașăm la ea o conductă care conține o anumită masă de aer. Da, lucrând la o astfel de încărcare, difuzorul va transfera energia în aer cu mai mult succes, dar, după cum înțelegeți fără Carlson, este foarte bun la unele frecvențe și deloc, datorită rezonanței coloanei de aer. Țeva poate fi transformată într-un rezonator Helmholtz (țeavă plus volum), apoi veți obține un emițător eficient, dar cu bandă îngustă, ceea ce numim astăzi bandpass. Puteți transforma conducta într-un corn, eficiența va crește, dar din nou inegal în frecvență, datorită influenței orificiului de ieșire a claxonului care apare brusc pe calea undei sonore cu dimensiunile sale finale. Și dimensiunea forțat de mică a intrării impune restricții asupra puterii care poate fi adusă șoferului.

Aici Carlson spune: să facem un slot pe conducta montată pe difuzor, care se extinde treptat până la capătul deschis. Apoi, o rezonanță mare va fi frântă în multe mici, iar energia undelor sonore va părăsi tubul treptat, acolo unde, în conformitate cu frecvența, este cel mai convenabil pentru el. Deci, de fapt, K-coupler s-a dovedit a fi aranjat, în această formă a apărut pe formularele standard ale Oficiului de Brevete din SUA.

Primul brevet al lui Carlson, care includea o propunere de îmbunătățire a instrumentelor cu coarde, a dus la apariția unei companii cu același nume cu inventatorul.

Cu toate acestea, până în acest moment Carlson descoperise o altă proprietate a dispozitivului său. S-a dovedit că dacă așezați un astfel de emițător vertical, întorcând decalajul spre dvs., modelul de directivitate în planul orizontal va fi larg la aproape toate frecvențele, iar în vertical - îngust, cu un maxim la un anumit unghi față de axa tubului. Când funcționați un astfel de emițător (amplasat corect, bineînțeles) într-o cameră într-un plan orizontal, puteți obține radiații omnidirecționale, a căror intensitate nu depinde de frecvență, în timp ce minimizați reflectiile de la podea și tavan, este întotdeauna dăunător să ascultați.

Acest lucru s-a întâmplat în epoca difuzoarelor în bandă largă și, deși au existat (și chiar au) încercări de a aplica K-coupler la acestea, implementate ca în primul brevet, sub forma unei conducte cu slot, nu s-a rădăcinat, dispozitivul era foarte greoi.

Apoi Carlson a dezvoltat o materializare ușor diferită a invenției sale. Aici nu a devenit o țeavă, ci un volum în formă de pană în fața difuzorului, care se deschidea spre exterior cu aceeași fanta curbă. La frecvențe joase, cuplajul K a încărcat difuzorul într-o bandă de frecvență relativ largă, crescând eficiența radiației (țintă eternă nr. 1), la frecvențe mai mari, extinzând modelul de radiație (ținta eternă nr. 2).

Ceea ce este curios: ideea cu șiruri a fost și ea testată.

În cadrul acestei afaceri, a fost fondată o companie inventatoare și au fost lansate vânzări de acustică, fără falsă modestie numită Ultra Fidelitate. În diferite forme ale acestui tip de carcasă, atât acustica gata, cât și „balenele” au fost oferite pentru asamblarea propriei persoane, la un moment dat a ajuns aproape la o curiozitate - un carcasă atașată cu geometrie K-coupler pentru un receptor de tranzistor de buzunar.

Carlson Rocket este un caz pentru un difuzor mic, acum acesta ar fi difuzoare de calculator.

Cele descrise mai sus au apărut la începutul și la mijlocul anilor 50 ai secolului trecut, adică până în momentul în care a apărut un emițător RF funcțional eficient fără claxon. Când și cum a apărut, i s-a spus aici exact acum o lună. Născut acum jumătate de secol, tweeterul cupolei a fost și rămâne cel mai eficient mijloc de reproducere a frecvențelor înalte, dar, ca orice altceva din această lume, poate fi îmbunătățit (sau încercat). Apariția unui emițător RF separat (care nu mai este în bandă largă) a făcut posibilă Carlson să-și testeze invenția asupra sa în forma originală, „tubulară”. Încercarea a avut loc și a fost chiar mai reușită decât prima „cutie”.

Pe lângă nenumăratele modele industriale de amatori și singuri de tweetere „cu o conductă Carlson”, au apărut chiar și produsele reputatei companii Transilvania Power (judecând după tehnologie, cu o turnătorie puternică), numită succint: The Tube. Era, în esență, un adaptor înșurubat pe un tweeter standard pentru domul casei. Standardul până în acest moment a reușit să se dezvolte, deoarece The Tube a apărut mult mai târziu decât Ultra Fidelity, așa cum s-a dovedit, între aceste două evenimente, Carlson a reușit să treacă cu invenția sa într-o zonă complet neacustică. Următoarea cerere de brevet depusă în 1968 a propus un dispozitiv pentru o antenă cu microunde în bandă largă. Exact același lucru, dar în loc de tweeter - un alimentator de plumb și nu se emit unde sonore, ci un radio. Cu toate acestea, dacă vă gândiți la acest lucru, nu există un paradox aici, în plus, nu numai forma, dar și dimensiunile dispozitivului se dovedesc a fi apropiate: lungimea undei sonore la o frecvență de 10 kHz, iar undele radio la frecvența radar clasică de 1 GHz sunt una și aceeași.

Din nou, Carlson a revenit la ideea tubului pentru gama de unde radio ...

... și Transilvania Power au aruncat ideea în metal

Foarte curând, cele două forme ale dispozitivului lui Carlson au fost combinate într-o singură acustică, care până atunci a devenit bidirecțională peste tot. Blocul LF conform schemei Ultra Fidelity, pe el este un tweeter cu un „Tube” înclinat la un unghi de aproximativ 30 de grade într-un plan vertical, în această poziție acesta, conform tuturor calculelor lui Carlson, emite frecvențele atribuite acestuia într-un unghi solid sub forma unui plat situat orizontal. și o petală largă.

Când acustica a devenit în două sensuri, s-a dovedit că două cuplaj K pot lucra împreună, fiecare în propria bandă de frecvență.

Timp de patruzeci de ani, entuziaștii nu s-au calmat: iată două din sute de produse de casă.

Numeroase implementări practice ale The Tube sunt cunoscute, atât pentru tweete, cât și ca parte a emițătorilor coaxiali.

Aceasta este povestea. Sa terminat? Judecând după rafturile magazinelor moderne - da, s-a încheiat fără a lăsa urmă. Dacă vom săpa mai adânc, vom vedea: acest tip de design acustic are adepți. Ceea ce este însă caracteristic multor tehnologii. Există patrioți de coarne, linii de transmisie și alte lucruri, decât rafturile saloanelor audio, de asemenea, nu sunt forțate. Patrioții K-coupler există și ei, sunt pe Internet fără dificultăți și demonstrează o activitate considerabilă, fiind deja înarmați cu instrumente de măsură moderne. Așa că, de exemplu, am reușit să găsesc un model gata, prin care puteți realiza un cuplaj K pentru un tweeter de la o țeavă de plastic inch. Există dimensiuni în inci, dar este puțin probabil să fie o problemă pentru orice proprietar fericit al unui calculator școlar.

Geometria testată a „Țevii”. Este totul în centimetri, dar oricum este clar.

De ce cred că cineva ar putea încerca să experimenteze cu K-coupler? Ei bine, o curiozitate elementară: în primul rând, nu sunt înclinat să-l subestimez. În al doilea rând, în condițiile noastre (auto, dacă cineva a uitat), obiectivul etern al electroacusticii nr. 1, în ceea ce privește basul, poate fi considerat atins (spre deosebire de casă). Dimpotrivă, obiectivul etern 2, rămâne neatins și chiar mai dificil, din același motiv care a facilitat realizarea primului. Camera apropiată ajută la bas, dar interferează foarte mult pe reflectiile din mijloc și superior din pereții săi. În plan orizontal, reflectările sunt chiar necesare, dar radiațiile în direcția tavanului și a podelei mașinii ar fi de dorit să se limiteze. Așa funcționează, de exemplu, tehnologia ALT descrisă de noi (și implementată de Bang & Olufsen în sistemul său auto premium pentru Audi și alții), de exemplu. Este ironic faptul că numele tehnologiei (Obiectiv Acustic) este complet neadevărat, deoarece tot ceea ce există se bazează pe reflecție. Iar cuplajul K în acest sens este mai aproape de lentila acustică, ceea ce se întâmplă în interiorul conductei cu un slot, cu o oarecare imaginație, poate fi comparat cu refracția radiațiilor.

În orice caz, autorul acestor rânduri vede cel puțin două opțiuni pentru aplicarea utilă a lui Carlson într-o mașină. Primul este utilizarea acestui dispozitiv sub forma unui „tub” clasic pe emițătoarele de înaltă frecvență pentru a concentra radiația într-un plan orizontal, cu un model de radiație larg și independent de frecvență, fără a-l lăsa să meargă nici pe parbriz („tubul” practic nu radiază înapoi), nu la tavan.

A doua aplicație este văzută la frecvențe medii, în același scop, dar într-un mod oarecum diferit. Carlson și adepții săi au propus câteva soluții constructive legate de sondarea camerelor bazate pe K-coupler, unele sunt prezentate ca ilustrații.

Originalul (Carlson) și o versiune mult mai târzie a emițătorului de tavan cu orientare optimă.

Ceva de genul acesta ... Numai în condițiile noastre este necesar să ne întoarcem cu capul în jos.

Există un singur principiu peste tot: să scoată sunetul pe orizontală și îngust - pe verticală, în cazul unei acustici montate pe tavan, aceasta înseamnă: astfel încât oamenii să poată ajunge peste tot și nicăieri în podea. În mod ideal, vreau să spun. Într-un sistem auto, să spunem cu trei căi, un dispozitiv similar poate fi utilizat pentru gama medie într-o liniuță, ca și în sus. Dar în același scop. Există cei care doresc să experimenteze - vom contribui la cele mai bune abilități și echipamente, vă uitați - un alt Carlson va veni la îndemână ...

Folosim un convertor HF, care are ca rezultat un superheteroden cu undă scurtă cu conversie de frecvență dublă cu o primă variabilă IF și un prim oscilator local de cuarț. O astfel de soluție cu un IF relativ scăzut oferă nu numai o selectivitate bună atât în \u200b\u200bcanalul adiacent, cât și în canalul oglindă pe întregul interval HF, dar și o stabilitate ridicată a frecvenței de reglare. Datorită acestui lucru, o structură similară pentru construirea de receptoare HF (și transceiver-uri, de exemplu, legendarul UW3DI) a fost foarte populară în era pre-sintetizatoare. Deoarece extinderea numărului de benzi HF ale unui astfel de receptor este limitată doar de prezența cuarțului pentru primul oscilator local la frecvențele necesare, ceea ce, ca și pe vremuri, din păcate, acum, în condițiile economice dificile actuale, prezintă o anumită problemă, a fost dezvoltat un convertor care acoperă HF-ul principal. variază doar pe unul (maxim - pe două) rezonatoare de cuarț. O soluție similară a fost deja implementată de mine în superheterodină cu lampă dublă și a arătat rezultate bune.

Diagrama schematică a primei versiuni a convertorului HF este prezentată în Fig. 2. și multe deja cunoscute, pentru că de fapt, este o adaptare pentru semiconductori deja cunoscuți din publicarea menționată mai sus a unui convertor de tub.

Acesta este un convertor cu patru benzi, care oferă recepție pe intervalele 80,40,20 și 10 m. Mai mult decât atât, la 80m îndeplinește funcțiile unui UHF rezonant, iar pe rest - un convertor cu un eter de cuart. Un oscilator local stabilizat cu un singur cuarț non-deficient de 10,7 MHz (o frecvență rezonantă în intervalul 10,6-10,7 MHz este permisă fără diferențe semnificative de funcționare) funcționează la 40 m și 20 m la armonicul fundamental al cuarțului, iar la 10 m la cel de-al treilea armonic (32 , 1 MHz). Scara poate fi mecanică simplă, lățime de 500 kHz pe intervalele 80 și 20m - direct și 40 și 10 - invers (similar cu cea utilizată în UW3DI). Pentru a furniza intervalele de frecvență indicate în diagrama, intervalul de reglare al receptorului de bază cu o singură bandă descris în prima parte a articolului este ales pentru a fi de 3,3-3,8 MHz.

Semnalul de la conectorul antenei XW1 este alimentat la un atenuator reglabil realizat pe un potențiometru dublu 0R1 și apoi printr-o bobină de cuplare L1 este alimentat cu un filtru cu bandă cu bandă dublă (PDF) L2C3C8, L3C19 cu cuplare capacitivă prin condensatorul C12. Datorită faptului că o antenă de orice lungime aleatorie poate fi utilizată cu receptorul și chiar și atunci când atenuatorul reglează rezistența sursei de semnal la intrarea PDF, acesta poate varia pe o gamă largă pentru a obține un răspuns de frecvență destul de stabil în asemenea condiții, o rezistență R1 potrivită este instalată la intrarea PDF. Comutarea în rază de acțiune se realizează prin comutatorul de apelare SA1. În poziția de contact prezentată în diagrama, este inclus intervalul de 28 MHz. La trecerea la 14 MHz, condensatoarele de circuit adiționale C2, C7 și C16, C18 sunt conectate la circuite, mutând frecvențele rezonante ale circuitelor spre mijlocul intervalului de operare și un condensator suplimentar de cuplare C11. La trecerea la intervalul de 7 MHz, sunt conectate condensatoare de buclă suplimentare C1, C6 și C15, C17, mutând frecvențele rezonante ale buclelor spre mijlocul intervalului de operare și un condensator suplimentar de cuplare C10. La trecerea la raza de 3,5 MHz, condensatoarele C5, C14 și C9 sunt conectate la circuitele PDF, respectiv. Pentru a extinde banda pe o rază de 80 m, este introdus un rezistor R4. Acest PDF cu patru benzi este conceput pentru utilizarea unei antene mari, cu dimensiuni complete și este realizat conform unei scheme simplificate cu doar două bobine, ceea ce a fost posibil datorită mai multor caracteristici - intervalele superioare, unde sunt necesare o mai mare sensibilitate și selectivitate - înguste (sub 3%), mai mici de 80 m, unde nivelul de interferență este ridicat și o sensibilitate de ordinul 3-5 μV este destul de largă - 9%. Circuitul aplicat are cel mai mare coeficient de transfer de tensiune la 28 MHz cu o scădere a frecvenței aproape proporțională până la 3,5 MHz, ceea ce reduce o redundanță a câștigului în intervalele inferioare.

Oscilatorul local al receptorului este realizat conform circuitului capacitiv în trei puncte (versiunea Kolpitz) de pe tranzistorul VT1, conectat la OE. În acest circuit, generarea oscilației este posibilă numai cu rezistența inductivă a circuitului rezonator, adică. frecvența de oscilație este cuprinsă între frecvențele rezonanțelor seriale și paralele și această condiție este valabilă atât la frecvența rezonanței fundamentale a cuarțului, cât și la armonicile sale ciudate. Când se generează la o frecvență fundamentală de 10,7 MHz (în intervalul 40 și 20 m), circuitul oscilator local este format dintr-un rezonator de cuarț ZQ1 și condensatoare C4, C13. Pe a 10-a gamă, cu secțiunea de comutare SA1.3, în loc de rezistența de sarcină R3, colectorul VT1 este conectat la un inductor L3 cu o inductanță de 1 μH, care formează, împreună cu C13, joncțiunea de colecție VT1 și capacitatea de montare, un circuit rezonant paralel reglat la frecvența celui de-al treilea armonic al cuarțului (aproximativ 32,1 MHz), care asigură activarea cuarțului la a treia armonică. Rezistorul R2 determină și stabilește mai degrabă rigid (din cauza OOS-ului profund) modul de operare al tranzistorului VT1 pentru curent continuu. Lanțul C22R6C24 protejează circuitul de putere comun de penetrarea semnalului oscilatorului local.

Semnalul DFT dedicat este alimentat mixerului, prima poartă a tranzistorului cu efect de câmp VT2. A doua poartă a porții primește o tensiune locală a oscilatorului de aproximativ 1 ... 3 Veff printr-un condensator C20 (o sursă de alimentare pentru oscilatorul local nu este furnizată oscilatorului local în intervalul 80m, iar tranzistorul VT2 funcționează în modul tipic UHF rezonant). Ca o sarcină rezonantă, o înfășurare completă a bobinei de comunicație L1 a receptorului de bază este conectată la drenul VT2 (a se vedea circuitul din fig. 1), pe care este alocat semnalul primei frecvențe intermediare (3300 - 3800 kHz).

Secțiunea SA1.4 a comutatorului comută frecvența frecvenței oscilatorului local de referință (semnal USB), astfel încât să asigure recepția benzii laterale superioare, tradițională pentru benzile de amatori, pe benzile 80 și 40 m, iar banda inferioară pe benzile de 10 și 20 m. Tensiunea de alimentare a convertorului + 9 V este stabilizată stabilizator integrat DA1.

Dacă este posibil să cumpărați un cuarț modern modern, de dimensiuni mici, cu frecvența fundamentală (prima armonică) de 24,7-24,8 MHz, atunci puteți face un convertor pentru 5 benzi (a se vedea Fig. 3).
Modificări mici în comutarea ieșirilor comutatorului SA1 sunt legate în principal de introducerea celui de-al cincilea interval. Pentru a conecta scara digitală (TSH) Makeevskaya oferă un amplificator de tampon VT3 și a cincea secțiune a comutatorului SA1.5 (nu este prezentată în diagrama din Fig. 3), care controlează modul cont TSH. Circuitul s-a dovedit aparent simplu, dar ... imaginați-vă cât de mult trebuie să rulați fire doar între cele cinci secțiuni cu întrerupătorul SA1 și placa!

La repetarea convertoarelor descrise, este necesar să se respecte regulile tradiționale pentru instalarea dispozitivelor RF și să se asigure lungimea minimă (nu mai mult de 4-5 cm) a conductoarelor care conectează convertorul la secțiunile SA1.1, SA1.2 și SA1.3 pentru a reduce la minimum reactivitatea introdusă de acestea în circuitele rezonante ( în timpul instalării sub forma unei "pânze de păianjen", aceasta este în principal inductanța), ceea ce poate complica în mod semnificativ configurația circuitelor din intervalele superioare. Tocmai nerespectarea acestor reguli a fost cauza neîndeplinirii unor colegi în fabricarea lămpilor super pe plăci de circuite imprimate.

Pentru a simplifica proiectarea și a asigura o bună repetabilitate a acestuia, a fost elaborat un design universal al unui convertor cu bandă de 4/5 cu comutare electronică a intervalului, a cărui diagramă de circuit este prezentată în Fig. 4.

Nu vă alarmați! 🙂 Baza convertizorului rămâne aceeași. Mai multe opțiuni sunt prețul pentru versatilitate și controlul electronic al gamei. Pentru versiunea cu patru benzi (cu un singur cuarț), toate elementele sunt setate, cu excepția celor prezentate în portocaliu, iar pentru versiunea cu două cuarț, toate elementele sunt setate, cu excepția celor arătate în verde. Comutarea intervalelor PDF se realizează cu ajutorul releelor \u200b\u200bK1-K4, controlate de un întrerupător SA1 cu o singură secțiune (adică un total de 5 împământate prin fire RF). Comutarea modului de funcționare și a frecvenței de generare a primului oscilator local este realizată de comutatoarele tranzistor VT2, VT3 controlate de un decodor rezistiv R14, R17, R18, R19. Controlul modului de numărare TSH se realizează de către decodorul de diode VD3, VD5, VD6, VD7, VD10, comutarea părții recepționate - de către decodorul de diodă VD4, VD8, VD9. Aceste algoritmi de control sunt prezentate în tabelele din Fig. 5.

Reflectat acolo caracteristicile conectează scala digitală Makeevskaya.În versiunea veche a TSH (vezi descrierea ), care este utilizat în versiunea autorului, pentru a seta formula de numărare necesară (a se vedea Fig. 5) în modul cu trei intrări, sunt utilizate două semnale de control F8 și F9. În versiunea modernă a Școlii Centrale Makeevskaya cu indicatoare LED numite „LED unic” (vezi descrierea ) continuitatea controlului modului contului se păstrează, iar concluziile corespunzătoare se numesc K1 și K2 (prezentate între paranteze în diagrama din fig. 4). Dar în versiunea economică modernă a Școlii Centrale Makeevskaya cu indicatori LCD numită „LCD unic” (vezi descrierea ) este posibil să controlați modul de numărare numai printr-o singură ieșire, comutând fie modul de adăugare, fie de scădere a tuturor argumentelor (adică, frecvențele măsurate ale trei generatoare), dar formula de numărare de care avem nevoie poate fi programată în avans și stocată în memoria nevolatilă - în cazul nostru (a se vedea tabelul fig. 6) trebuie subliniat faptul că argumentul F3 este întotdeauna negativ. Același control unic de ieșire al modului de cont este suportat și de școala LED unică, astfel încât, dacă doriți, poate fi programat și conectat în același mod ca școala LCD unică.

Proiectare convertor. Toate părțile convertizorului sunt montate pe o placă din fibră de sticlă cu o singură față cu dimensiunea de 75x75 mm. Desenul ei în format laic este posibil. Pentru a reduce dimensiunea, placa este proiectată pentru a instala în principal componente SMD - rezistențe de dimensiunea standard 1206, și condensatoare 0805, electrolitice importate de dimensiuni mici. Bariere trimmere CVN6 sau similare de dimensiuni mici. Releele cu o tensiune de operare de 12 V sunt de dimensiuni mici importate în 2 grupuri de comutare de dimensiuni standard răspândite, fabricate sub diferite denumiri - N4078, HK19F, G5V-2 etc. Ca VT1, VT5, puteți utiliza aproape orice tranzistoare npn de siliciu cu un coeficient de transfer de curent mai mic de 100, BC847- BC850, MMBT3904, MMBT2222 etc., ca VT2, VT3 puteți utiliza aproape orice tranzistoare pnp de siliciu cu un coeficient de transfer curent mai mic decât 100, BC857- BC860, MMBT3906 etc. Diodele VD1-VD10 pot fi înlocuite cu KD521 intern, KD522. Bobinele receptorului L1-L4 sunt realizate pe cadre cu un diametru de 7,5-8,5 mm cu un decupator SCR și un ecran standard din circuitele IF ale blocului de culori al televizoarelor color sovietice. Bobinele L2-L3 conțin 13 rotiri de sârmă PEL, SEW cu un diametru de 0,13-0,3 mm, înfășurat rotund până la rotund. Bobina de cuplare L1 este înfășurată peste partea inferioară a bobinei L2 și conține 2 rotiri, iar bobina de cuplare L4 este înfășurată peste partea inferioară a bobinei L3 și conține 7 rotiri ale aceluiași fir. Choke L5, utilizat într-o versiune cu un singur cuarț, importat de dimensiuni mici (balenă verde). Dacă este necesar, toate bobinele pot fi executate pe orice alte cadre disponibile radioamatorului, modificând desigur numărul de rotații pentru a obține inductanța necesară și, în consecință, corectând proiectarea plăcii de circuite imprimate pentru o nouă construcție. Fotografie a plăcii asamblate.

ajustare de asemenea, destul de simplu și standard. După verificarea instalării corecte și a modurilor de curent continuu, conectăm un voltmetru de curent alternativ al tubului la emițătorul VT5 (conector J4) pentru a controla nivelul de tensiune a oscilatorului local (dacă nu există una industrială, puteți utiliza cea mai simplă sondă de diodă, similară cu cea descrisă în) sau un osciloscop cu o lățime de bandă de cel puțin 30 MHz cu un divizor de capacitate scăzută (sondă de înaltă rezistență), în cazuri extreme - conectați-l printr-o capacitate mică.

Trecând la distanțele de 40 și 20m, verificăm prezența unei tensiuni alternative cu un nivel de ordinul 1-2 Veff. În mod similar, verificăm activitatea oscilatorului local în intervalele de 15 și 10 m. Aceasta este pentru versiunea cu două cuarț, dar dacă facem versiunea cu un singur cuarț (cu patru benzi), pornim raza de 10 m și reglăm C25 pentru a atinge tensiunea maximă de generare - ar trebui să fie aproximativ același nivel. Apoi, conectând un contor de frecvență (TsH) la J4, verificăm frecvențele de generare a oscilatorului local pentru respectarea datelor din tabelul prezentat în Fig. 5.

În prezența instrumentelor precum un contor de răspuns de frecvență sau GSS, și de preferință NWT, este mai bine să configurați PDF-ul în mod autonom de la receptorul de bază. Pentru a face acest lucru, închideți temporar rezistorul R5 cu un fir jumper, astfel încât semnalul oscilatorului local să nu interfereze cu noi, conectați o rezistență de sarcină de 220 ohm la J2 și folosiți o intrare NWT (sau un indicator de ieșire, de exemplu, un osciloscop cu o lățime de bandă de cel puțin 30 MHz cu un divizor de capacitate scăzută (sondă de înaltă rezistență) sensibilitate nu mai rea decât zeci de mV). Conectăm ieșirea NWT (GSS sau contorul de răspuns la frecvență) la intrarea antenei. Pentru ca măsurarea să fie corectă, am setat nivelul de ieșire astfel încât să nu existe o suprasarcină vizibilă a tranzistorului cu două porți care funcționează în acest caz ca UHF. Absența supraîncărcării poate fi determinată de invarianța răspunsului la frecvență atunci când semnalul scade, de exemplu, cu 10 dB sau, în cazul unui GSS, proporționalitatea modificării nivelului său de ieșire cu modificarea intrării, chiar și cu aceeași 10 dB. O astfel de verificare (pentru absența supraîncărcării căilor de măsurare) se recomandă să fie efectuată regulat, pentru a nu calca pe un grebl tipic pentru începători.

Și treceți la setarea PDF-ului, pornind de la 80m. Prin reglarea bobinelor de tăiere L2, L3, obținem răspunsul de frecvență necesar pe ecran (dacă reglăm cu ajutorul unui GSS, setăm frecvența medie a intervalului de 3,65 MHz și obținem semnalul de ieșire maxim). Apoi vom continua să setăm PDF-ul pe alte intervale, începând de la 10 m, dar nu vom mai atinge nucleele principale! Și reglăm tunsorile corespunzătoare domeniilor - pe raza de 10m - aceasta este C5, C20, 15m - C10, C19, 20m - C9, C18 și 40 m - C8, C17.

Schema conexiunilor de interblocare este prezentată în Fig. 6. Sursa de alimentare TsSh + 5V este asigurată de un stabilizator extern extern 0DA1, montat pentru o mai bună răcire pe carcasa metalică a receptorului. Filtrul 0С2,0R3 asigură o izolare pentru alimentarea băncii centrale și reduce încălzirea stabilizatorului 0DA1 atunci când se utilizează banca centrală cu indicatoare LED, consumând până la 200 mA. Când conectați ecranul economic DS DS economic, care consumă doar 18 mA, valorile de filtrare recomandate sunt afișate între paranteze, iar puterea de disipare admisibilă a rezistorului 0R3 poate fi redusă la 0,125 W. După conectarea convertizorului (dacă plăcile au fost configurate separat una de alta) la receptorul de bază, trebuie să verificați dacă împerecherea primului circuit al primei unități a decurs (pe bobina L2 din Fig. 1.) și, dacă este necesar, să o ajustați în conformitate cu metoda descrisă în prima parte a articolului. Acest lucru se realizează cel mai bine pe orice gamă largă, de exemplu 10 sau 15 m, astfel încât PDF-ul să nu limiteze semnificativ lățimea de bandă a întregii căi RF / IF a receptorului atunci când reglați pe întreaga gamă a primului IF.

Fotografie cu apariția receptorului asamblat cu cinci benzi

fotografia instalării sale:

Un receptor reglat corect are o sensibilitate cu s / w \u003d 10dB nu mai rău (probabil mult mai bine, dar nu pot măsura cu echipamentul disponibil acum) de la 0,4 μV (10 m) la 2 μV (80 m). Multă vreme, receptorul a fost conectat cu o antenă surogat (15 metri de sârmă de la etajul 4 la un copac), îmi place cum funcționează. Datorită minunatului EMF GDR-rovsky, sună suculent și frumos (până când vecinii în frecvență 🙂 intervin), este eficient (aproape că nu folosesc niciodată un atenuator), iar AGC funcționează ușor, frecvența GPA este suficient de stabilă fără nicio lucrare de stabilizare termică, scurgerea inițială este mai mică de 1 kHz, Prin urmare, imediat după pornire, se declanșează Makeevskaya DAC și puteți utiliza receptorul fără încălzire - frecvența este oprită pentru orice comutare a intervalului.

Puteți discuta despre designul receptorului, vă puteți exprima opinia și sugestiile la for

S. Belenetsky,US5MSQ Kiev, Ucraina